Введение
В основе известных математических моделей
и методов расчета процессов формования лежат
определяющие (реологические) уравнения, связы-
вающие напряжения и скорости деформации
формуемых сред. Граничные условия в зоне контакта
деформируемой среды с нагружающей поверхностью
(рабочими органами прессового оборудования)
формулируются в виде различных законов трения,
выражающих зависимость удельной силы трения
(касательных напряжений) от нормальной силы
(нормальных напряжений) на границе контакта и
других факторов (температуры, скорости скольжения,
состояния поверхностей трения и т. д.).
Особую роль при этом играют фрикционные
свойства, так как в процессе обработки происходит
взаимодействие между исследуемым материалом
и рабочими органами машин. Следовательно,
на материал действуют силы трения и силы,
вызывающие его деформацию. Под действием
этих сил в материале возникают напряжения. Без
знания закономерностей изменений фрикционных
характеристик материалов, деформаций и напря-
жений в материале невозможно выполнить теоре-
тические расчеты, связанные с проектированием
оборудования [1–22].
В данных условиях особое внимание вызывает
изучение фрикционных свойств семян масличных
культур. Это объясняется тем, что процесс
прессования мезги масличных культур очень сложен
из-за влияния на характер его протекания большого
количества связанных между собой факторов, а
также сложной пористой структурой строения мезги
культуры, представляющей собой сочетание трех
фаз: сухого вещества, жидкости (масла) и воздуха.
Поэтому изучение процесса уплотнения мезги
требует разработки специальной методики.
Объекты и методы исследования
Для проведения исследования фрикционных, а
также объемных характеристик семян масличных
культур, была разработана и изготовлена ориги-
нальная экспериментальная установка, основой
конструкции которой являются: рама, верхний и
нижний приводы [4].
Экспериментальный блок размещается между
верхней и нижней плитами рамы. Нижний привод
осуществляется от двигателя постоянного тока
со встроенным тахогенератором и возможностью
регулирования частоты вращения в диапа-
зоне 0–3000 мин–1. Общее передаточное число
нижнего привода составляет u = 475, допуская
варьирование линейной скорости толкателя в
диапазоне 0–1 мм/с. Вращение от двигателя пере-
дается через ременную передачу (i1 = 2) на
червячный редуктор (i2 = 50) и далее через
цилиндрическую открытую прямозубую передачу
(i3 = 2,375) на ходовой винт винтовой зубчатой
передачи (i4 = 2), соединенный с толкателем с
помощью пальца.
Общий вид экспериментального блока разра-
ботанной установки представлен на рисунке 1.
Основой экспериментального блока является
толстостенная камера (9), снабженная встроенным
электронагревательным элементом и теплоизоля-
цией. Для создания равномерного температурного
поля в рабочей полости камеры при ее монтаже
на промежуточное кольцо были установлены
теплоизоляционные кольца и прокладки.
Регистрация температурного режима в рабочей
полости осуществляется с помощью термопары
ТХК-2488 (ТУ 25-7363.041-89) с рабочим диапазо-
ном температур –40 °С–+375 °С, номинальной
статической характеристикой преобразования Е,
классом допуска 1 (ГОСТ Р5043-92) (предел допус-
каемых отклонений ± 1,5 °С), монтируемой в
complex porous structure of pulp is a combination of three phases: dry solids, liquid (oil), and air. Therefore, the study of the process
of pulp pressing requires a special method for determining the friction characteristics of the material.
Study objects and methods. To determine the friction and volume characteristics of oilseeds, an original experimental unit was
developed and manufactured. The study involved samples of the same mass weighted using a high-accuracy analytic balance
(permissible error = ± 5%). The first stage of the experiment featured volume characteristics of ten samples. The second stage featured
friction characteristics of the five first samples obtained during the first stage at different pressures.
Results and discussion. The pressure time proved to have a more significant effect on the oil yield than the pressure volume, since
the complex capillary structure of the pulp demonstrated a significant hydrodynamic resistance to oil outflow. The dependence of the
oil yield on the pressure was described by an asymptotic function; the limit (asymptotic) value of the pressure was 48 MPa. At this
pressure, the oil yield reached φ = 54 %. The dependence of the friction coefficient on the values of temperature, pressure, and sliding
velocity was described by a power-law regression equation with the coefficient of accuracy of approximation R2 = 0.96.
Conclusion. The obtained data are of practical importance and can be used to improve the efficiency of pressing equipment.
Keywords. Seed oils, friction properties, friction force, volume compression, pressing pressure, oil yield
Funding. The paper was written as part of the routine work performed by the researches of the National Research Ogarev Mordovia
State University.
For citation: Berezin MA, Borisov VI. Effect of the Frictional Properties of Sunflower Seeds on the Efficiency of Pressing
Equipment. Food Processing: Techniques and Technology. 2019;49(4):571–578. (In Russ.). DOI: https://doi.org/10.21603/2074-
9414-2019-4-571-578.
573
Березин М. А. [и др.] Техника и технология пищевых производств. 2019. Т. 49. № 4 С. 571–578
отверстие камеры (9), и регулирующего прибора
К2649 «Velleman-kit» с LCD-дисплеем с рабочим
диапазоном температур –60 °С–+300 °С и
допускаемой погрешностью от нормируемого
значения ± 0,5 %.
Установка имеет собственную систему
управления, позволяющую осуществлять опускание,
подъем и остановку ходового винта нижнего привода,
а также изменение линейной скорости движения. Для
точного измерения перемещения нижнего толкателя
относительно стола используется индикатор часового
типа ИЧ-50 (ГОСТ 577-68) с ценой деления 0,01 мм и
диапазоном измерений 50 мм.
Установка снабжена системой силоизмерения,
включающей в себя сменный пружинный динамометр
сжатия ДОСМ-3-10У с наибольшим пределом изме-
рений 10 кН и ценой деления 16 Н (ГОСТ 9500-84).
Система измерения деформаций представлена
плитой, на которой установлены два индикатора
часового типа (6), нулевые значения которых должны
соответствовать нулевым нагрузкам, действующим
на образец.
Измерение фрикционных характеристик предпо-
лагается осуществлять следующим образом: с
помощью верхнего привода (1) создается сжимающее
усилие на образец (7), которое регистрируется
динамометром (3). После подвижная втулка (8) с
помощью нижнего привода через детали (15, 14, 12)
перемещается в камере (9) относительно толкателей
и испытуемого образца (7) с выбранной скоростью
вверх. Для измерения деформации и преобразования
ее в силу трения поверхности образца используется
датчик перемещений «MARPOS» (21), подключенный
к контрольно-измерительному прибору, который
регистрирует во времени усилия, воспринимаемые
от изгибного датчика растяжения-сжатия (17). Метод
аналогичен методам, описанным в работах [2–6,
9, 13, 20].
Предварительно была проведена тарировка
динамометра с индукционным датчиком переме-
щений и датчика скорости скольжения.
В качестве исследуемого образца были выбраны
ядра семян подсолнечника, которые измельчались до
тонкодисперсного состояния.
Исследование проводилось в два этапа на
разработанной установке с использованием наве-
сок исследуемого образца одинаковой массы,
взвешенных на аналитических весах с допускаемой
погрешностью ± 5 %. На первом этапе эксперимента
изучались объемные характеристики, где были
подвергнуты испытанию 10 навесок. На втором
этапе изучались фрикционные характеристики. Для
этого брались первые 5 образцов, полученные после
первого этапа при соответствующих давлениях.
На первом этапе испытание образцов в изо-
термических условиях осуществлялось объемное
сжатие при t = 120 °С и давлениях 5,09 МПа,
10,19 МПа, 15,28 МПа, 20,38 МПа, 25,48 МПа,
38,22 МПа, 63,69 МПа, 89,17 МПа, 108,28 МПа,
127,39 МПа. Предварительно образцы подвергались
сжатию 0,64 МПа при t = 120 °С в течении 10 мин.
По показаниям индикаторов фиксировали изменение
объема, после чего строились первичные кривые
(P,T) V ε =ϕ .
На втором этапе испытание образцов производили
в условиях изобарного нагружения (р = const) с
повышением температуры от t0 = 60 С до t = 120 °С
с интервалом Δt = 15 °С. С помощью пружинного
динамометра, закрепленного на верхнем толкателе,
следили за постоянством давления, систематически
корректируя его перемещением верхнего привода.
Контроль температурного режима осуществлялся с
помощью системы из термопары ТХК-2488 (ТУ 25-
7363.041-89), который последовательно (в 5 ступеней)
настраивался на соответствующие значения темпе-
ратуры. После достижения на очередном шаге
нагрева заданного значения температуры перед
измерениями в течение 10 мин выдерживалась
Рисунок 1. Экспериментальный блок установки
для исследования фрикционных характеристик пищевых
материалов в условиях объемного сжатия: 1 – верхний
привод; 2 – переходник; 3 – пружинный динамометр
сжатия (ГОСТ 9500-84); 4 – колонны; 5 – верхний шток;
6 – индикатор часовой ИЧ-10 (ГОСТ 577-68); 7 – образец;
8 – втулка подвижная; 9 – камера; 10 – нижний толкатель;
11 – пятка; 12, 16 – сфера; 13 – пробка; 14 – стержни;
15 – плита стержневая; 17 – динамометр; 18 – пластина
упорная; 19 – динамометр; 20 – держатель; 21 – датчик
перемещений «MARPOS»
Figure 1. Experimental unit used to study the frictional characteristics
of food materials under volume compression: 1 – top drive; 2 – adapter;
3 – spring compression dynamometer (State Standard 9500-84);
4 – pillars; 5 – upper stock; 6 – dial indicator DI-10 (State Standard
577-68); 7 – sample; 8 – driving washer; 9 – chamber; 10 – bottom
pusher; 11 – toe; 12, 16 – sphere; 13 – cork; 14 – rods; 15 – rod plate;
17 – dynamometer; 18 – thrust plate; 19 – dynamometer; 20 – holder;
21 – movement sensor MARPOS
574
Berezin M.A. et al. Food Processing: Techniques and Technology, 2019, vol. 49, no. 4, pp. 571–578
пауза. Это гарантировало соответствующий
прогрев образца. После создавалось движение
подвижной втулки относительно образца с заданной
скоростью скольжения, начиная от υ = 0,05 мм/с до
υ = 0,25 мм/с с интервалом Δυ = 0,05 мм/с. Контроль
скоростного режима осуществлялся с помощью
вольтметра, по показаниям которого настраивалось
соответствующее значение скорости. Предварительно
была произведена тарировка скорости скольжения.
После этого с помощью нижнего изгибного датчика
растяжения-сжатия и датчика перемещений
«MARPOS» фиксировалось деформация. Показания
датчика перемещений переводились в усилия на
нижнем приводе согласно тарировочному графику.
Данное усилие соответствовало силе трения боковой
поверхности образца. Далее коэффициенты трения
определялись по следующей зависимости:
F d l P f ТР     
d l P
f FТР
  


  v K К 0,2377,  v n –0,204 и 2
v R = 0,974.
  P К К 0,2346,  P n –0,1873 и 2
P R = 0,9895.   Т К К 0,233,  T n –0,2587 и 2
T R = 0,9951.
0,2353.
3
0,2377 0,2346 0,233
3

 

 
 v P T K K K
К
2  2  2  2  0,99510,9740,9895  0,96 v P T R R R R
5
15
25
35
45
55
23 230 2300
Объемная деформация, ev (%)
Время, с
Р = 5,09 МПа Р = 10,19 МПа Р = 15,28 МПа
Р = 20,38 МПа Р = 25,48 МПа Р = 38,22 МПа
Р = 63,69 МПа Р = 89,17 МПа Р = 108,28 МПа
Р = 127,39 МПа
R² = 0,974
0,13
0,15
0,17
0,19
0,21
0,23
4 9 14 19 24
Коэффициент трения, f
Скорость скольжения, Vξ·102 мм/с
R² = 0,9068
0,10
0,12
0,14
0,16
0,18
0,20
0,22
0 5 10 15 20 25 30
Коэффициент трения, f
Давление, МПа
(1)
где d –= диаметр образца, d == 10 мм = const;
l −– длина образца, мм;
P −– давление на верхнем штоке, МПа;
f –− коэффициент трения.
Следовательно, коэффициент трения определяется:
F d l P f ТР     
d l P
f FТР
  


  v K К 0,2377,  v n –0,204 и 2
v R = 0,974.
  P К К 0,2346,  P n –0,1873 и 2
P R = 0,9895.   Т К К 0,233,  T n –0,2587 и 2
T R = 0,9951.
0,2353.
3
0,2377 0,2346 0,233
3

 

 
 v P T K K K
К
2  2  2  2  0,99510,9740,9895  0,96 v P T R R R R
5
15
25
35
45
55
23 2300
Объемная деформация, ev (%)
Время, с
Р = 5,09 МПа Р = 10,19 МПа Р = 15,28 МПа
Р = 20,38 МПа Р = 25,48 МПа Р = 38,22 МПа
Р = 63,69 МПа Р = 89,17 МПа Р = 108,28 МПа
Р = 127,39 МПа
R² = 0,974
0,17
0,19
0,21
0,23
Коэффициент трения, f
R² = 0,9068
0,12
0,14
0,16
0,18
0,20
0,22
Коэффициент трения, f
(2)
По полученным значениям коэффициентов трения
строились первичные кривые f =ϕ (T,ϑ, P).
Результаты и их обсуждение
В соответствии с методикой, изложенной в
настоящей работе, на основе экспериментальных
данных, полученных на первом этапе экспериментов,
построены кривые нагружения образцов мезги
ядер семян подсолнечника, представленные
на рисунках 2 и 3.
Полученные результаты указывают на
зависимость выхода масла от давления, а также
на зависимость изменения объема от времени при
различных давлениях. Однако влияние давления
менее значимо, чем время выдержки при заданном
давлении. Согласно графику, представленному
на рисунке 2, с увеличением давления объемная
деформация εV увеличивается, а время прессования
резко падает. При этом объемная деформация с
течением времени выходит на асимптотику.
Согласно графику, представленному на
рисунке 3, зависимость выхода масла описывалась
полиномиальной функцией распределения 4 степени
с коэффициентом достоверности аппроксимации
R2 = 0,9963. Полученный график позволяет
определять рациональное давление прессования,
которое обеспечит максимальный выход масла.
В нашем случае рациональным является давление в
48 МПа при выходе масла φ = 54 %.
На втором этапе экспериментальных исследо-
ваний были определены коэффициенты трения
образцов, графики зависимостей которых пред-
ставлены на рисунках 4–6.
Результаты статистической обработки значений
коэффициентов трения, представленных на рисунках
4–6, показывают, что с увеличением давления,
скорости скольжения и температуры коэффициенты
трения снижаются.
Полученные кривые аппроксимированы сте-
пенными функциями распределения. Среднее зна-
чение критерия достоверности аппроксимации
R2 составило 0,924.
С целью получения регрессионного уравнения
зависимости коэффициентов трения от данных
параметров проведена статическая обработка с
помощью программы Microsoft Excel: по оси x
откладывались безразмерные значения температур,
Рисунок 2. Зависимость изменения объема образца от
времени деформирования при различных значениях
давления и постоянном значении температуры t = 120 °С
Figure 2. Effect of the deformation period on the sample volume
at various pressure values and a constant temperature t = 120 °С
Рисунок 3. Зависимость выхода масла
от давления прессования
Figure 3. Effect of pressure on the oil yield
F d l P f ТР     
d l P
f FТР
  


  v K К 0,2377,  v n –0,204 и 2
v R = 0,974.
  P К К 0,2346,  P n –0,1873 и 2
P R = 0,9895.   Т К К 0,233,  T n –0,2587 и 2
T R = 0,9951.
0,2353.
3
0,2377 0,2346 0,233
3

 

 
 v P T K K K
К
2  2  2  2  0,99510,9740,9895  0,96 v P T R R R R
5
15
25
35
45
55
23 230 2300
Объемная деформация, ev (%)
Время, с
Р = 5,09 МПа Р = 10,19 МПа Р = 20,38 МПа Р = 25,48 МПа Р = 63,69 МПа Р = 89,17 МПа Р = 127,39 МПа
R² = 0,974
0,13
0,15
0,17
0,19
0,21
0,23
4 9 14 19 24
Коэффициент трения, f
R² = 0,9068
0,12
0,14
0,16
0,18
0,20
0,22
10 15 20 25 30
Коэффициент трения, f
y = 2E  09x4 + 6E07x3  7E  05x2 + 0,0032x + 0,4856
R2 = 0,9963
49
50
51
52
53
54
55
56
0 20 40 60 80 100 120 140
Выход масла, φ = 100(m0  mp)/m0, %
Давление прессования, МПа
t = 120 °С
РОПТ = 48 МПа
y = 2E  09x4 + 6E07x3  7E  05x2 + 0,0032x + 0,4856
R2 = 0,9963
49
50
51
52
53
54
55
56
0 20 40 60 80 100 120 140
Выход масла, φ = 100(m0  mp)/m0, %
Давление прессования, МПа
t = 120 °С
РОПТ = 48 МПа
y = 2E  09x4 + 6E07x3  7E  05x2 + 0,0032x + 0,4856
R2 = 0,9963
49
50
51
52
53
54
55
56
0 20 40 60 80 100 120 140
Выход масла, φ = 100(m0  mp)/m0, %
Давление прессования, МПа
t = 120 °С
РОПТ = 48 МПа
εV
F d l P f ТР     
d l P
f FТР
  


  v K К 0,2377,  v n –0,204 и 2
v R = 0,974.
  P К К 0,2346,  P n –0,1873 и 2
P R = 0,9895.   Т К К 0,233,  T n –0,2587 и 2
T R = 0,9951.
0,2353.
3
0,2377 0,2346 0,233
3

 

 
 v P T K K K
К
2  2  2  2  0,99510,9740,9895  0,96 v P T R R R R
5
15
25
35
45
55
23 230 Объемная деформация, ev (%)
Время, с
Р = 5,09 МПа Р = 10,19 МПа Р = 15,28 МПа
Р = 20,38 МПа Р = 25,48 МПа Р = 38,22 МПа
Р = 63,69 МПа Р = 89,17 МПа Р = 108,28 МПа
Р = 127,39 МПа
R² = 0,974
0,13
0,15
0,17
0,19
0,21
0,23
4 9 14 19 24
Коэффициент трения, f
Скорость скольжения, Vξ·102 мм/с
R² = 0,9068
0,10
0,12
0,14
0,16
0,18
0,20
0,22
0 5 10 15 20 25 30
Коэффициент трения, f
Давление, МПа
F d l P f ТР     
d l P
f FТР
  


  v K К 0,2377,  v n –0,204 и 2
v R = 0,974.
  P К К 0,2346,  P n –0,1873 и 2
P R = 0,9895.   Т К К 0,233,  T n –0,2587 и 2
T R = 0,9951.
0,2353.
3
0,2377 0,2346 0,233
3

 

 
 v P T K K K
К
2  2  2  2  0,99510,9740,9895  0,96 v P T R R R R
5
15
25
35
45
55
23 230 2300
Объемная деформация, ev (%)
Время, с
Р = 5,09 МПа Р = 10,19 МПа Р = 15,28 МПа
Р = 20,38 МПа Р = 25,48 МПа Р = 38,22 МПа
Р = 63,69 МПа Р = 89,17 МПа Р = 108,28 МПа
Р = 127,39 МПа
R² = 0,974
0,13
0,15
0,17
0,19
0,21
0,23
4 9 14 19 24
Коэффициент трения, f
R² = 0,9068
0,10
0,16
0,18
0,20
0,22
0 5 10 15 20 25 30
Коэффициент трения, f
y = 2E  09x4 + 6E07x3  7E  05x2 + 0,0032x + 0,4856
R2 = 0,9963
49
50
51
52
53
54
55
56
0 20 40 60 80 100 120 140
Выход масла, φ = 100(m0  mp)/m0, %
Давление прессования, МПа
t = 120 °С
РОПТ = 48 МПа
575
Березин М. А. [и др.] Техника и технология пищевых производств. 2019. Т. 49. № 4 С. 571–578
R² = 0,9826
0,08
0,10
0,12
0,14
0,16
0,18
55 75 95 115 135
Коэффициент трения, f
Температура, °С
давлений и скоростей скольжения, использованные
при проведении экспериментов. Полученные кривые
описывались степенными функциями распределения.
Общее регрессионное уравнение описывалось
следующей функцией:
nv nP nT
T
T
P
P
v
f K( v ) ( ) ( )
0 0 0
= ⋅ ⋅ (3)
где v,, PP,,T T− – заданные значения давлений, скоростей
скольжения и температуры;
− 0 0 0 v , P ,T – начальное значение давления, скорости
скольжения и температуры;
K −– общий коэффициент зависимости;
− v n – коэффициент зависимости скорости;
− P n – коэффициент зависимости давления;
− T n – коэффициент зависимости температуры.
Неизвестные значения определяем по следующей
методике.
При Р = Р0 = 5,09 МПа и t = t0 = 60 °С
nv
v v
f K ( v )
0
= (4)
Из уравнения регрессии определяем:
F d l P f ТР     
d l P
f FТР
  


  K К 0,2377,  v n –0,204 и 2
v R = 0,974.
  P К К 0,2346,  P n –0,1873 и 2
P R = 0,9895.   Т К К 0,233,  T n –0,2587 и 2
T R = 0,9951.
0,2353.
3
0,2377 0,2346 0,233
3

 

 
 v P T K K K
К
2  2  2  2  0,99510,9740,9895  0,96 v P T R R R R
5
15
25
35
45
55
23 230 2300
Объемная деформация, ev (%)
Время, с
Р = 5,09 МПа Р = 10,19 МПа Р = 15,28 МПа
Р = 20,38 МПа Р = 25,48 МПа Р = 38,22 МПа
Р = 63,69 МПа Р = 89,17 МПа Р = 108,28 МПа
Р = 127,39 МПа
R² = 0,974
0,19
0,21
0,23
Коэффициент трения, f
R² = 0,9068
0,16
0,18
0,20
0,22
Коэффициент трения, f
nv
v v
f K ( v )
0
= = 0,2377, = v n –0,204 и 2
v R = 0,974.
При v = v0 = 0,05 мм/с и t =t0 = 60 °С
nP
P
f K( P )
0
= (5)
Из уравнения регрессии определяем:
K = Kp = 0,2346, = P n –0,1873 и 2
P R = 0,9895.
При = = 0 v v 0,05 мм/с и = = 0 P P 5,09 МПа
nT
T
f K( T )
0
= (6)
Из уравнения регрессии определяем:
K = KT = 0,233, = T n = –0,2587 и 2
T R = 0,9951.
Определяем:
Общий коэффициент зависимости
K =
F d l P f ТР     
d l P
f FТР
  


  v K К 0,2377,  v n –0,204 и   P К К 0,2346,  P n –0,1873 и 2
P R = 0,9895.   Т К К 0,233,  T n –0,2587 и 0,2353.
3
0,2377 0,2346 0,233
3

 

 
 v P T K K K
К
2  2  2  2  0,99510,9740,9895  0,96 v P T R R R R
5
15
25
35
45
55
23 230 2300
Объемная деформация, ev (%)
Время, с
Р = 5,09 МПа Р = 10,19 МПа Р = 15,28 МПа
Р = 20,38 МПа Р = 25,48 МПа Р = 38,22 МПа
(7)
Общий критерий достоверности аппроксима-
ции R2
F d l P f ТР     
d l P
f FТР
  


  v K К 0,2377,   P К К 0,2346,  P n –0,1873 и 2
P R = 0,9895.   Т К К 0,233, 0,2353.
3
0,2377 0,2346 0,233
3

 

 
 v P T K K K
К
2  2  2  2  0,99510,9740,9895  0,96 v P T R R R R
5
15
25
35
45
55
23 230 2300
Объемная деформация, ev (%)
(8)
Таким образом, общее регрессионное уравнение
зависимости коэффициентов трения от давления,
скорости скольжения и температуры представится
следующим образом:
0,2587
0
0,1873
0
0,204
0
= 0,2353( )− ( )− ( )−
T
T
P
P
v
f v (9)
Выводы
Из результатов эксперимента следует, что:
Рисунок 5. Типичные графики зависимости коэффициентов
трения от давления при V = 0,1 мм/с
Figure 5. Typical graphs of the dependence of the friction coefficients
on pressure at V = 0.1 mm/s
Рисунок 4. Типичные графики зависимости коэффициентов
трения от скорости скольжения при Р = 5,09 Мпа
Figure 4. Typical graphs of the dependence of the friction coefficients
on the sliding speed at P = 5.09 MPa
23 230 2300
Время, с
Р = 5,09 МПа Р = 10,19 МПа Р = 15,28 МПа
Р = 20,38 МПа Р = 25,48 МПа Р = 38,22 МПа
Р = 63,69 МПа Р = 89,17 МПа Р = 108,28 МПа
Р = 127,39 МПа
R² = 0,974
0,13
0,15
0,17
0,19
0,21
0,23
4 9 14 19 24
Коэффициент трения, f
Скорость скольжения, Vξ·102 мм/с
R² = 0,9068
0,10
0,12
0,14
0,16
0,18
0,20
0,22
0 5 10 15 20 25 30
Коэффициент трения, f
Давление, МПа
t = 60 °С
t = 60 °C
t = 75 °C
t = 90 °C
t = 105 °C
t = 120 °C
  v K К 0,2377,  v n –0,204 и 2
v R = 0,974.
0,9895.   Т К К 0,233,  T n –0,2587 и 2
T R = 0,9951.
0,2353.
0,2346 0,233


0,96 2300
МПа Р = 15,28 МПа
МПа Р = 38,22 МПа
МПа Р = 108,28 МПа
² = 0,974
24
мм/с
R² = 0,9068
0,10
0,12
0,14
0,16
0,18
0,20
0,22
0 5 10 15 20 25 30
Коэффициент трения, f
Давление, МПа
t = 60 °С
t = 60 °C
t = 75 °C
t = 90 °C
t = 105 °C
t = 120 °C
Рисунок 6. Типичные графики зависимости коэффициентов
трения от температуры при Р = 20,38 Мпа
Figure 6. Typical graphs of the dependence of the friction coefficients
on temperature at P = 20.38 MPa
V = 0,05 мм/с
V = 0,1 мм/с
V = 0,15 мм/с
V = 0,2 мм/с
V = 0,25 мм/с
576
Berezin M.A. et al. Food Processing: Techniques and Technology, 2019, vol. 49, no. 4, pp. 571–578
Список литературы
1. Мачихин, Ю. А. Современное оборудование в обработке пищевых материалов давлением / Ю. А. Мачихин,
Г. Г. Зурабишвили, С. Н. Панфилова. – М. : ВЗНИ, 1991. – 308 с.
2. Комплексная переработка семян масличных культур (теория, техника и технология) / В. Н. Василенко,
Л. Н. Фролова, И. В. Драган [и др.]. – Воронеж : Воронежский государственный университет инженерных технологий, 2016.
– 312 с.
3. Припоров, И. Е. Исследование технологического процесса прессования семян подсолнечника с получением жмыха
/ И. Е. Припоров // Труды Кубанского государственного аграрного университета. – 2017. – № 69. – С. 342–346.
4. Березин, М. А. Универсальная установка для определения реологических и физико-механических характеристик
пищевых материалов / М. А. Березин, В. В. Кузнецов, В. Н. Водяков // Энергоресурсосберегающие технологии и системы
в АПК : межвузовский сборник научных трудов / Национальный исследовательский Мордовский государственный
университет им. Н. П. Огарёва. – Саранск, 2004. – С. 228–233.
5. Моделирование процесса отжима масличного сырья в форпрессе / В. Н. Василенко, Л. Н. Фролова,
Н. А. Михайлова [и др.] // Хранение и переработка сельхозсырья. – 2016. – № 9. – С. 5–9.
6. Василенко, В. Н. Исследование кинетических закономерностей процесса извлечения растительных масел в
шнековом маслопрессе / В. Н. Василенко, М. В. Копылов // Вестник Воронежского государственного университета
инженерных технологий. – 2012. – Т. 51, № 1. – С. 10–12.
7. Ресурсосберегающее оборудование нового поколения для переработки масличного сырья / В. Н. Василенко,
Л. Н. Фролова, Н. А. Михайлова [и др.] // Вестник машиностроения. – 2019. – № 4. – С. 74–75.
8. Melt flow of biopolymer through the cavities of an extruder die: Mathematical modeling / A. N. Ostrikov, A. A. Ospanov,
V. N. Vasilenko [et al.] // Mathematical Biosciences and Engineering. – 2019. – Vol. 16, № 4. – P. 2875–2905. DOI: https://doi.
org/10.3934/mbe.2019142.
9. Математическое обеспечение процесса экструдирования аномально-вязких сред методами планирования
эксперимента / В. Н. Василенко, Л. Н. Фролова, А. А. Деркасова [и др.] // Вестник Воронежского государственного
университета инженерных технологий. – 2018. – Т. 80, № 3 (77). – С. 37–42. DOI: https://doi.org/10.20914/2310-1202-2018-3-
37-42.
10. Создание энергоэффективного оборудования для переработки масличного сырья / В. Н. Василенко,
Л. Н. Фролова, Н. А. Михайлова [и др.] // Вестник машиностроения. – 2017. – № 1. – С. 87–88.
11. Development of the mathematical model for the process of oil raw materials pressing / A. Kairbayeva, V. Vasilenko,
S. Dzhinguilbayev [et al.] // Journal of Engineering and Applied Sciences. – 2017. – Vol. 12, № 6. – P. 7836–7842.
12. Фролова, Л. Н. Ресурсосберегающее оборудование для влаготепловой подготовки масличного сырья к
прессованию / Л. Н. Фролова, В. Н. Василенко, Н. А. Михайлова // Вестник машиностроения. – 2016. – № 1. – С. 86–88.
13. Математическое моделирование процесса прессования масличного сырья / В. Н. Василенко, Л. Н. Фролова,
Н. А. Михайлова [и др.] // Хранение и переработка сельхозсырья. – 2016. – № 8. – С. 10–14.
– время выдержки под давлением оказывает на
выход масла более значимое влияние, чем величина
давления прессования. Это обуславливается сложной
капиллярной структурой мезги, оказывающей
значительное гидродинамическое сопротивление
оттоку масла;
– зависимость выхода масла от давления прессования
описывается асимптотической функцией с предель-
ным (асимптотическим) значением давления прес-
сования 48 МПа, при котором выход масла достигает
величины φ = 54 %.
– зависимость коэффициента трения от значений
температуры, давления и скорости скольжения
описывается регрессионным уравнением степенного
типа с коэффициентом достоверности аппроксимации
R2 = 0,96.
Конфликт интересов
Авторы заявляют об отсутствии конфликта
интересов.
Благодарности
Авторы выражают благодарность руководству
университета в доступе к научно-исследователь-
ской лаборатории «Энергосберегающие технологии
переработки сырья и материалов» Института
механики и энергетики ФГБОУ ВО «Национальный
исследовательский Мордовский государственный
университет им. Н. П. Огарёва» для получения
экспериментальных данных.
Conflict of interest
The authors declare that there is no conflict of interest
regarding the publication of this article.
Acknowledgements
The authors would like to express their sincere
gratitude to the university authorities for providing access
to the Laboratory of Energy-Saving Technologies of Raw
Materials Processing (Institute of Mechanics and Energy,
National Research Ogarev Mordovia State University),
without which it would have been impossible to obtain
the experimental data.

1. Мачихин, Ю. А. Современное оборудование в обработке пищевых материалов давлением / Ю. А. Мачихин, Г. Г. Зурабишвили, С. Н. Панфилова. - М. : ВЗНИ, 1991. - 308 с.

2. Комплексная переработка семян масличных культур (теория, техника и технология) / В. Н. Василенко, Л. Н. Фролова, И. В. Драган [и др.]. - Воронеж : Воронежский государственный университет инженерных технологий, 2016. - 312 с.

3. Припоров, И. Е. Исследование технологического процесса прессования семян подсолнечника с получением жмыха / И. Е. Припоров // Труды Кубанского государственного аграрного университета. - 2017. - № 69. - С. 342-346.

4. Березин, М. А. Универсальная установка для определения реологических и физико-механических характеристик пищевых материалов / М. А. Березин, В. В. Кузнецов, В. Н. Водяков // Энергоресурсосберегающие технологии и системы в АПК : межвузовский сборник научных трудов / Национальный исследовательский Мордовский государственный университет им. Н. П. Огарёва. - Саранск, 2004. - С. 228-233.

5. Моделирование процесса отжима масличного сырья в форпрессе / В. Н. Василенко, Л. Н. Фролова, Н. А. Михайлова [и др.] // Хранение и переработка сельхозсырья. - 2016. - № 9. - С. 5-9.

6. Василенко, В. Н. Исследование кинетических закономерностей процесса извлечения растительных масел в шнековом маслопрессе / В. Н. Василенко, М. В. Копылов // Вестник Воронежского государственного университета инженерных технологий. - 2012. - Т. 51, № 1. - С. 10-12.

7. Ресурсосберегающее оборудование нового поколения для переработки масличного сырья / В. Н. Василенко, Л. Н. Фролова, Н. А. Михайлова [и др.] // Вестник машиностроения. - 2019. - № 4. - С. 74-75.

8. Melt flow of biopolymer through the cavities of an extruder die: Mathematical modeling / A. N. Ostrikov, A. A. Ospanov, V. N. Vasilenko [et al.] // Mathematical Biosciences and Engineering. - 2019. - Vol. 16, № 4. - P. 2875-2905. DOI: https://doi.org/10.3934/mbe.2019142.

9. Математическое обеспечение процесса экструдирования аномально-вязких сред методами планирования эксперимента / В. Н. Василенко, Л. Н. Фролова, А. А. Деркасова [и др.] // Вестник Воронежского государственного университета инженерных технологий. - 2018. - Т. 80, № 3 (77). - С. 37-42. DOI: https://doi.org/10.20914/2310-1202-2018-3-37-42.

10. Создание энергоэффективного оборудования для переработки масличного сырья / В. Н. Василенко, Л. Н. Фролова, Н. А. Михайлова [и др.] // Вестник машиностроения. - 2017. - № 1. - С. 87-88.

11. Development of the mathematical model for the process of oil raw materials pressing / A. Kairbayeva, V. Vasilenko, S. Dzhinguilbayev [et al.] // Journal of Engineering and Applied Sciences. - 2017. - Vol. 12, № 6. - P. 7836-7842.

12. Фролова, Л. Н. Ресурсосберегающее оборудование для влаготепловой подготовки масличного сырья к прессованию / Л. Н. Фролова, В. Н. Василенко, Н. А. Михайлова // Вестник машиностроения. - 2016. - № 1. - С. 86-88.

13. Математическое моделирование процесса прессования масличного сырья / В. Н. Василенко, Л. Н. Фролова, Н. А. Михайлова [и др.] // Хранение и переработка сельхозсырья. - 2016. - № 8. - С. 10-14.

14. Оценка термодинамической эффективности линии производства растительных масел с предварительной экструзионной обработкой сырья / В. Н. Василенко, Л. Н. Фролова, Н. А. Михайлова [и др.] // Вестник международной академии холода. - 2016. - № 3. - С. 37-42.

15. Анализ кинетических закономерностей процесса прессования семян рапса методом горячего прессования / В. Н. Василенко, М. В. Копылов, Е. А. Татаренков [и др.] // Вестник Воронежского государственного университета инженерных технологий. - 2014. - Т. 60, № 2. - С. 21-24.

16. Федоренко, И. Я. Моделирование ударного нагружения слоя кормового материала / И. Я. Федоренко, А. А. Смышляев // Вестник Алтайского государственного аграрного университета. - 2015. - Т. 127, № 5. - С. 136-141.

17. Растительные масла - функциональные продукты питания / И. В. Долголюк, Л. В. Терещук, М. А. Трубникова [и др.] // Техника и технология пищевых производств. - 2014. - Т. 33, № 2. - С. 122-125.

18. Intensification of thermal and rheological processes in a scraped-surface apparatus / V. A. Aret, M. I. Kremenevskaya, A. Y. Krupoderov // Foods and Raw Materials. - 2018. - Vol. 6, № 2. - P. 342-349. DOI: http://doi.org/10.21603/2308-4057-2018-2-342-349.

19. Reasons for the ways of using oilcakes in food industry / M. S. Bochkarev, E. Y. Egorova, I. Y. Reznichenko [et al.] // Foods and Raw Materials. - 2016. - Vol. 4, № 1. - P. 4-12. DOI: https://doi.org/10.21179/2308-4057-2016-1-4-12.

20. Петров, И. А. Моделирование шнек-прессового отжима как совокупности процессов течения вязкой несжимаемой смеси и фильтрации жидкости сквозь пористую среду / И. А. Петров, Е. В. Славнов // Вычислительная механика сплошных сред. - 2013. - Т. 6, № 3. - С. 277-285. DOI: https://doi.org/10.7242/1999-6691/2013.6.3.31.

21. Evangelista, R. L. Oil extraction from lesquerella seeds by dry extrusion and expelling / R. L. Evangelista // Industrial Crops and Products. - 2009. - Vol. 29, № 1. - P. 189-196. DOI: https://doi.org/10.1016/j.indcrop.2008.04.024.

22. Slavnov, E. V. Method of determining the filtration properties of oil-bearing crops in the process of their pressing by the example of rape-oil extrusion / E. V. Slavnov, I. A. Petrov // Journal of Engineering Physics and Termophysics. - 2014. - Vol. 87, № 4. - P. 888-892. DOI: https://doi.org/10.1007/s10891-014-1085-2.